攪拌制度對無(wú)堿液體速凝劑檢測性能影響
作者:趙芳娣, 張 豐, 寧逢偉
近年來(lái),噴射混凝土技術(shù)應用越來(lái)越廣泛,而速凝劑是噴射混凝土中不可缺少的重要組成材料,其主要經(jīng)歷了堿性粉狀、低堿液體和無(wú)堿液體幾個(gè)發(fā)展階段,目前多數為無(wú)堿液體速凝劑。研究表明,無(wú)堿液體速凝劑能克服傳統速凝劑的諸多缺陷,具有施工安全、揚塵小、回彈率低和后期強度損失小等優(yōu)點(diǎn)。無(wú)堿液體速凝劑在性能上與傳統速凝劑有著(zhù)明顯的區別,傳統速凝劑檢測標準已無(wú)法滿(mǎn)足新型速凝劑性能檢測的需要,為了更好了解速凝劑的性能特點(diǎn),指導工程實(shí)際應用,需要對現有速凝劑性能檢測方法和標準進(jìn)行改進(jìn)?,F有標準 JC 477 - 2005《噴射混凝土用速凝劑》中,對摻速凝劑后凈漿或砂漿拌合物是采用機械還是人工攪拌方式未做明確規定,且對攪拌時(shí)間的規定也只給出一個(gè)時(shí)間范圍,這都會(huì )影響檢測結果。因此文中采用機械和人工兩種攪拌方式,分別攪拌不同時(shí)間進(jìn)行實(shí)驗,研究攪拌制度對無(wú)堿液體速凝劑檢測性能的影響,以選出適合無(wú)堿液體速凝劑性能檢測的攪拌制度。
文中采用機械和人工兩種攪拌方式,分別攪拌不同時(shí)間進(jìn)行實(shí)驗,研究攪拌制度對液態(tài)無(wú)堿速凝劑檢測性能的影響,以選出適合液態(tài)無(wú)堿速凝劑性能檢測的攪拌制度。結果表明,攪拌制度( 包括攪拌方式及攪拌時(shí)間) 在不同水泥、速凝劑體系中,對摻速凝劑的凈漿凝結時(shí)間和砂漿抗壓強度的檢測結果均有影響。不同速凝劑摻量條件下,無(wú)論是機械攪拌還是人工攪拌,凈漿初凝、終凝時(shí)間均隨著(zhù)攪拌時(shí)間的延長(cháng)而增加,而砂漿 1d、28d 抗壓強度總體均為先升高后降低,強度均存在最優(yōu)值,且隨攪拌時(shí)間變化,1d 強度變化較大,28d 強度或 28d強度比變化較小。對摻速凝劑凈漿凝結時(shí)間的檢測,應在保證速凝劑攪拌均勻的條件下,選用較短的攪拌時(shí)間;而對摻速凝劑砂漿強度的檢測,應在保證速凝劑攪拌均勻的條件下,同時(shí)考慮砂漿 1d 和 28d 的強度。
實(shí)驗
1. 1 原材料
( 1) 水泥。本實(shí)驗選取了三種水泥,分別為海螺牌 P ·O 42. 5 水泥、乃托牌 P·O 42. 5 水泥和混凝土外加劑檢測用基準水泥( P·Ⅰ 42. 5 水泥) ,分別以 HL、NT 和 JZ 表 示,其化學(xué)成分按 GB/T 176 - 2008《水泥化學(xué)分析方法》測 定,見(jiàn)表 1?;鶞仕?CaO 含量最高達到 62. 10% ,乃托水泥的 SO3 含量相對較高達 2. 62% 。
( 2) 無(wú)堿液體速凝劑。實(shí)驗中無(wú)堿液體速凝劑有三種,分別為成品、A 和 C。成品為市場(chǎng)上購買(mǎi)的速凝劑,含固量為 44% ; A、C 速凝劑則為實(shí)驗室中分別按母液、水、硫酸鋁( 工業(yè)級 Al2 SO4 ·18H2O) 比例 25: 25: 50 和 35: 25: 40 配制所得,配制過(guò)程中先將母液和水混合,再加入硫酸鋁攪拌至均勻,計算得其含固量分別為 41% 和 42% 。樣品編號以“水泥編號 - 速凝劑編號”表示,例如 HL - A; 未摻速凝劑樣品則以“水泥編號 - 0”表示。
1. 2 實(shí)驗方法
實(shí)驗中無(wú)堿液體速凝劑性能的測定參考 JC 477 - 2005《噴射混凝土用速凝劑》進(jìn)行,但改變標準實(shí)驗中的攪拌制度,采用機械或人工方式攪拌不同時(shí)間進(jìn)行實(shí)驗。機械攪拌時(shí),加入速凝劑后即開(kāi)始計時(shí),使用凈漿或砂漿攪拌機,先慢速攪拌 5s 再快速攪拌相應時(shí)間,以“慢 5s + 快 40s”為 例,表示采用機械方式先慢攪 5s 后快攪 40s; 人工攪拌時(shí),加入速凝劑后即開(kāi)始計時(shí),人工用鏟刀在鍋內翻拌相應時(shí)間, 以“人工 15s”為例,表示采用人工方式攪拌 15s。實(shí)驗中,凈漿凝結時(shí)間、砂漿抗壓強度的測定分別選取了 6 種不同攪拌制度。 2 結果與討論
2. 1 水泥、速凝劑種類(lèi)
實(shí)驗先用海螺水泥 HL、乃托水泥 NT 和基準水泥 JZ,分別摻入成品、A 和 C 速凝劑,研究攪拌制度在不同水泥、速凝劑體系中對凈漿凝結時(shí)間和砂漿抗壓強度檢測的影響,結果如表 2 和表 3 所示,速凝劑摻量固定為 6% ,表 2 括號中凝結時(shí)間為試針初次達到測試終點(diǎn)后立即換取兩位置再進(jìn)行試驗,試針第三次達到測試終點(diǎn)的時(shí)間,兩個(gè)凝結時(shí)間差值可反映速凝劑攪拌的均勻性。
由表 2 可知,相同條件下,NT 的凝結時(shí)間相對較短,JZ次之,而 HL 凝結時(shí)間最長(cháng)。水泥相同時(shí),摻 A 速凝劑的凈漿凝結時(shí)間最佳,成品速凝劑次之,C 速凝劑最差。在不同水泥、速凝劑體系中,采用不同的攪拌制度測出的凝結時(shí)間也不同,“機械慢 5s + 快 5s”制度下凈漿的初凝、終凝時(shí)間均較“人工 15s”制度下要短。當凝結時(shí)間較短時(shí),試驗過(guò)程中速凝劑反應較快導致漿體裝模較難,不易填充密實(shí),括號內外凝結時(shí)間的差值也相對較大,說(shuō)明此條件下速凝劑攪拌的均勻性較差。
由表 3 可知,相同條件下,NT 膠砂 1d 強度較高,超過(guò)了 12. 0MPa,JZ 次之,而 HL 膠砂 1d 強度最低,不到空白砂漿 HL - 0 強度的一半; 三種水泥空白膠砂 28d 強度相差不大,而摻 HL 速凝劑后強度最高,各攪拌制度下 28d抗壓強度比均超過(guò)了 110% 。JZ 體系中,摻 A 速凝劑砂漿的1d、28d 強度均較高,成品次之,C 速凝劑最差,尤其 1d 抗壓強度僅為 2. 0MPa,低于 JC 477 - 2005 中合格品速凝劑的強度要求。在不同水泥和速凝劑體系中,采用不同攪拌制度時(shí),強度也不相同,“機械慢 5s + 快 40s”較“人工 40s”制度下,1d 強度較高,而 28d 強度略低。因此,在不同水泥和不同速凝劑體系中,攪拌方式及攪拌時(shí)間對速凝劑性能檢測結果均有影響。
2. 2 速凝劑摻量
由于攪拌制度在不同水泥、速凝劑體系中對凈漿凝結時(shí)間和砂漿抗壓強度的檢測結果均有影響,因此本節選取海螺水泥 HL 和 A 速凝劑,采用多種攪拌制度進(jìn)行試驗,在速凝劑不同摻量下,研究攪拌制度對檢測結果的影響,以選出最佳的攪拌制度,實(shí)驗結果如表 4 和表 5 所示,實(shí)驗中速凝劑的摻量為 5% ~ 8% ,凈漿凝結時(shí)間、砂漿抗壓強度檢測試驗中分別選用了 6 種不同攪拌制度。
由表 4 可知,相同條件下,速凝劑摻量不同,凈漿凝結時(shí)間也不相同,摻量越高,初凝、終凝時(shí)間越短; 且在各摻量下,無(wú)論是機械攪拌還是人工攪拌,初凝、終凝時(shí)間在速凝劑不同摻量下均隨著(zhù)攪拌時(shí)間的延長(cháng)而增加?!叭斯?15s” 與“慢 5s + 快 5s”制度下實(shí)驗結果相近,“人工 25s”制度下實(shí)驗結果則介于“慢 5s + 快 10s”和“慢 5s + 快 15s”之間。當速凝劑摻量較高、攪拌時(shí)間較短時(shí),試驗過(guò)程中速凝劑反應較快,導致漿體裝模較難,不易填充密實(shí),試樣底面多孔洞,括號內外兩凝結時(shí)間的差值也相對較大,終凝時(shí)間尤為明顯,說(shuō)明速凝劑摻量越高、攪拌時(shí)間越短時(shí),速凝劑速凝效果越好,但速凝劑攪拌的均勻性相對越差。如摻量 8%時(shí),“慢 5s + 快 5s”制度下,初凝、終凝括號內外兩時(shí)間差值均為 6s,成型裝模較困難; 延長(cháng)攪拌時(shí)間,兩個(gè)差值均逐漸減小,“慢 5s + 快 20s”時(shí),分別減小為 3s 和 4s,成型裝模較容易,延長(cháng)人工攪拌時(shí)間規律也是如此。而當攪拌超過(guò)一定時(shí)間后,凈漿凝結時(shí)間會(huì )明顯增加,終凝時(shí)間尤為顯著(zhù),例如摻量 8% ,機械快攪時(shí)間從 15s 增加至 20s 時(shí),初凝、終凝時(shí)間均明顯增加,終凝時(shí)間從 7min50s 延長(cháng)至 30min10s,說(shuō)明攪拌超過(guò)一定時(shí)間會(huì )破壞速凝劑摻入漿體后反應形成的網(wǎng)狀結構,導致速凝效果變差,且速凝劑摻量越低, 其網(wǎng)狀結構越容易被破壞。因此,檢測摻速凝劑凈漿凝結時(shí)間時(shí),最佳的攪拌制度,應在保證速凝劑攪拌均勻的條件下,選用較短的攪拌時(shí)間,以免速凝劑反應形成的網(wǎng)狀結構被破壞。對摻 A 速凝劑凈漿凝結時(shí)間的檢測應在 8% 摻量下采用“慢 5s + 快 15s”的攪拌制度。
由表 5 可知,速凝劑不同摻量條件下,采用機械方式攪拌,快速攪拌時(shí)間從 15s 增加至 50s 時(shí),砂漿 1d 抗壓抗壓強度變化較大,28d 抗壓強度或 28d 抗壓強度比則相差較小, 但 1d、28d 抗壓強度總體均為先升高后降低,強度存在最優(yōu)值,但 1d 與 28d 抗壓強度最優(yōu)值的對應性較差。如摻量8% 時(shí),砂漿 1d 抗壓強度在“慢 5s + 快 40s”制度下達到最高值 9. 5MPa,而 28d 抗壓強度在“慢 5s + 快 20s”制度下達到最高值 53. 6MPa、抗壓強度比達最高 121. 0% 。JC 477 -2005 標準中,成型砂漿采用人工方式攪拌 40 ~ 50s,即為本實(shí)驗中“人工 40s”攪拌制度,比較發(fā)現,“人工 40s”制度下1d、28d 抗壓強度均低于機械攪拌下的強度最優(yōu)值,1d 抗壓強度尤為明顯。相同條件下,速凝劑摻量越高、攪拌時(shí)間越短,砂漿成型越困難,如摻量 8% 時(shí),“慢 5s + 快 15s”機械攪拌制度下,攪拌過(guò)程中拌合物劇烈放熱并快速凝結,成型時(shí)砂漿較難振實(shí),脫模后可見(jiàn)試件表面有較多孔洞; 當降低速凝劑摻量或延長(cháng)攪拌時(shí)間時(shí),砂漿拌合物會(huì )越來(lái)越稀,成型較容易。同時(shí)隨速凝劑摻量的降低,砂漿 1d 抗壓強度的最優(yōu)值逐漸降低,當摻量降至 5% 時(shí),強度已低于 6. 0MPa,低 于 JC 477 - 2005 中合格品速凝劑的強度要求,而 28d 強度或 28d 抗壓強度比的最優(yōu)值變化較小。因此,在速凝劑不同摻量下,攪拌制度對摻速凝劑砂漿強度檢測結果有一定影響,但對砂漿 1d、28d 強度檢影響大小不一,最佳的攪拌制度,應在保證速凝劑攪拌均勻的條件下,綜合考慮砂漿 1d 和28d 的強度,對于摻 A 速凝劑砂漿強度的檢測應在 8% 摻量下采用“慢 5s + 快 30s”的攪拌制度。
3 結語(yǔ)
(1) 攪拌制度( 包括攪拌方式及攪拌時(shí)間) 在不同水泥、速凝劑體系中,對摻速凝劑的凈漿凝結時(shí)間和砂漿抗壓強度的檢測結果均有影響。
(2) 速凝劑不同摻量條件下,無(wú)論是機械攪拌還是人工攪拌,摻速凝劑凈漿初凝、終凝時(shí)間均隨著(zhù)攪拌時(shí)間的延長(cháng)而增加,且“人工 15s”與“慢 5s + 快 5s”制度下結果相近;而機械方式攪拌時(shí),快攪時(shí)間從 15s 增加至 50s 時(shí),砂漿 1d、28d 抗壓強度總體均為先升高后降低,均存在最優(yōu)值,但 1d與 28d 強度最優(yōu)值的對應性較差,且隨攪拌時(shí)間變化,1d 強度變化較大,28d 強度變化較小。
(3) 對摻速凝劑凈漿凝結時(shí)間的檢測,最佳的攪拌制度,應在保證速凝劑攪拌均勻的條件下,選用較短的攪拌時(shí)間,以免破壞速凝劑反應產(chǎn)生的網(wǎng)狀結構; 對摻速凝劑砂漿強度的檢測,最佳的攪拌制度,應在保證速凝劑攪拌均勻的條件下,同時(shí)考慮砂漿 1d 和 28d 的強度。對 A 速凝劑性能的檢測,應在 8% 摻量下,凈漿凝結時(shí)間的檢測采用“慢 5s +快 15s”的攪拌制度,砂漿強度的檢測采用“慢 5s + 快 30s”的攪拌制度。